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ZHCSSS3A March 2025 – September 2025 TPS7H5020-SEP , TPS7H5020-SP

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封裝選項(xiàng)

機(jī)械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)

PWP|24
- MPDS372A

散熱焊盤機(jī)械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)

PWP|24
- PPTD395

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7.3.18 斜率補(bǔ)償 (RSC)

在開關(guān)功率轉(zhuǎn)換器設(shè)計(jì)中采用峰值電流模式控制時(shí)，當(dāng)主功率開關(guān)的占空比上升到 50% 以上時(shí)，轉(zhuǎn)換器會(huì)進(jìn)入不穩(wěn)定狀態(tài)?；旧希D(zhuǎn)換器將處于這樣一種狀態(tài)：峰值電流和平均電流之間的誤差隨著每個(gè)后續(xù)開關(guān)周期的推移而增加。這種不穩(wěn)定情況稱為次諧波振蕩，可通過添加斜率補(bǔ)償來緩解。對(duì)于 TPS7H502x，斜率補(bǔ)償采用電壓斜率的形式，該電壓斜率由誤差放大器輸出除以參數(shù) CCSR（COMP 與 CS_ILIM 之比）后減去。在整個(gè)占空比范圍內(nèi)，穩(wěn)定性的最小斜率補(bǔ)償?shù)扔?0.5 × m，其中 m 是電感器下降電流斜率。建議的斜率補(bǔ)償為 1 × m，因?yàn)槌X此值并不會(huì)提高穩(wěn)定性。

對(duì)于正激式轉(zhuǎn)換器和升壓轉(zhuǎn)換器，可以將斜率補(bǔ)償設(shè)置為等于輸出電感器電流的下降斜率。對(duì)于反激式轉(zhuǎn)換器，使用反激式變壓器中的電流向下斜率來計(jì)算斜率補(bǔ)償。在隔離式拓?fù)渲校?qǐng)注意檢測(cè)到的電流波形也需要考慮變壓器的匝數(shù)比。

對(duì)于正激式轉(zhuǎn)換器：

方程式 16.

S C = \frac{V_{O U T} \times R_{C S} \times A_{C S}}{L_{O U T} \times N_{P S}}

對(duì)于反激式轉(zhuǎn)換器：

方程式 17.

S C = \frac{V_{O U T} \times R_{C S} \times A_{C S}}{L_{P R I} \times N_{P S}}

對(duì)于升壓轉(zhuǎn)換器：

方程式 18.

S C = \frac{{(V}_{O U T} - V_{I N}) \times R_{C S} \times A_{C S}}{L}

其中：

SC 是以 V/μs 為單位的斜率補(bǔ)償值
L_OUT 是輸出電感值，單位為 μH（正激式）
L_PRI 是初級(jí)電感值，單位為 μH（反激式）
L 是電感值，單位為 μH（升壓）
N_PS 是初級(jí)/次級(jí)匝數(shù)比
R_CS 是電流感應(yīng)電阻器的電阻值（單位為 Ω）。
A_CS 是與電流傳感級(jí)相關(guān)的增益，包括電流傳感放大器和變壓器（如果使用）
V_OUT 是轉(zhuǎn)換器輸出電壓
V_IN 是轉(zhuǎn)換器輸入電壓

對(duì)于 TPS7H502x 控制器，可以使用 RSC 引腳和 AGND 之間的電阻器來設(shè)置所需的斜率補(bǔ)償。方程式 19 展示了用于為 RSC 確定合適電阻值的計(jì)算方法。

方程式 19.

R S C = \frac{29.5}{{S C}^{1.07}}

其中：

SC 是所需的斜率補(bǔ)償（單位為 V/μs）
RSC 以 kΩ 為單位