ZHCSLA9H April 1997 – October 2024 UC1842 , UC1843 , UC1844 , UC1845 , UC2842 , UC2843 , UC2844 , UC2845 , UC3842 , UC3843 , UC3844 , UC3845
PRODUCTION DATA
- 1
- 1 特性
- 2 應用
- 3 說明
- 4 器件比較表
- 5 引腳配置和功能
- 6 規(guī)格
- 7 詳細說明
- 8 應用和實現(xiàn)
- 9 器件和文檔支持
- 10修訂歷史記錄
- 11機械、封裝和可訂購信息
封裝選項
機械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)
散熱焊盤機械數(shù)據(jù) (封裝 | 引腳)
訂購信息
8.2.2.10.1 功率級極點和零點
補償固定頻率反激式的第一步是驗證轉(zhuǎn)換器是連續(xù)導通模式 (CCM)，還是不連續(xù)導通模式 (DCM)。 如果初級電感 LP 大于 DCM/CCM 邊界模式工作的電感，稱為臨界電感或 LPcrit，則轉(zhuǎn)換器在 CCM 中工作：
對于整個輸入電壓范圍，所選電感器的值大于臨界電感器的值。所以，轉(zhuǎn)換器以 CCM 工作，補償環(huán)路需要基于 CCM 反激式公式進行設計。
電流-電壓轉(zhuǎn)換是通過外部的接地基準的電流檢測電阻 RCS 和 2R/R 的內(nèi)部電阻分壓器完成的，該分壓器設置內(nèi)部電流檢測增益，即 ACS = 3。 請注意，這些內(nèi)部電阻器的確切值并不關鍵，但 IC 對電阻分壓比提供了嚴格的控制，因此，無論實際電阻值如何變化，它們之間的相對值都會保持不變。
方程式 25 中所示的峰值電流模式控制 CCM 反激式轉(zhuǎn)換器的固定頻率電壓控制環(huán)路的直流開環(huán)增益 GO 通過首先使用方程式 25 中計算的輸出負載 ROUT、初級與次級匝數(shù)比 NPS、最大占空比 D 來近似計算得出。
在方程式 25 中，D 用方程式 26 計算，τL 用方程式 27 計算，M 用方程式 28 計算。
對于這種設計，輸出電壓 VOUT 為 12V、48W 的轉(zhuǎn)換器與輸出負載 ROUT（滿載時等于 3Ω）有關。最大占空比計算為 0.627，電流檢測電阻 RCS 為 0.75Ω，初級與次級匝數(shù)比 NPS 為 10，開環(huán)增益計算為 3.082 或 9.776dB。
CCM 反激式有兩個相關的零點。ESR 和輸出電容為功率級貢獻了一個左半平面零點 ωESRz，該零點的頻率 fESRz 由方程式 30 計算。
當輸出電容為 2200μF 且總 ESR 為 43mΩ 時，fESRz 零點位于 1.682kHz。
CCM 反激式轉(zhuǎn)換器在傳遞函數(shù)的右半平面 RHP 中有一個零點。RHP 零點與左半平面零點相似，隨著頻率增加，具有相同的 20dB/十倍頻程上升增益幅度，但 RHP 零點增加了 90° 相位滯后，而不是超前。這種相位滯后往往會限制整個環(huán)路帶寬。RHP 零點 ωRHPz 的頻率位置 fRHPz 是輸出負載、占空比、初級電感 LP 和初級到次級側(cè)匝數(shù)比 NPS 的函數(shù)。
輸入電壓越高，負載越輕，右半平面零點頻率就越高。通常，設計需要考慮最低右半平面零點頻率的最壞情況，并且必須在最小輸入和最大負載條件下對轉(zhuǎn)換器進行補償。初級電感為 1.5mH，在 75V 直流輸入下，RHP 零點頻率 fRHPz 在最大占空比、滿載時等于 7.07kHz。
功率級有一個主導極點 ωP1，它位于感興趣的區(qū)域中，處在較低的頻率 fP1 處，與占空比 D、輸出負載和輸出電容有關，用方程式 34 計算。還有一個雙極點放在轉(zhuǎn)換器開關頻率的一半處，fP2 用方程式 36 計算。在本例中，極點 fP1 位于 40.37Hz，而 fP2 位于 55kHz。
